網格劃分：由于床身為左右對稱結構，左右兩塊主側板通過與其垂直的筋板焊接在一起，可以通過平3D模型圖示意圖面圖形示意其結構，參。其中N2、N22等為一主側板網格節(jié)點編號。括號內的數，如（N125）（N145）等為另一主側板節(jié)點編號；機械制造與研究王保領，等300kN數控沖?；剞D頭現有設計3D網格圖構成床身的各板均為薄鋼板，根據薄殼單元的性質，只要控制單元邊長不小于板厚的5倍，就可以用殼元簡化模型。采用三節(jié)點及四節(jié)點殼元進行網格劃分。兩主側板單元劃分一致，并在應力集中的部位（喉口兩圓角、軸承孔）加密網格。各筋板單獨劃分網格并通過節(jié)點和主板連接在一起；c）載荷簡化：壓力機工作時，沖頭的反作用力通過轉動軸、軸承、軸承座將載荷作用在床身的軸承座孔上。沖頭作用在工件上的力通過工作臺面?zhèn)鬟f到床身上。根據實測得知，床身承受的*大載荷為工程壓力的1.5倍。在對床身進行剛度分析時加以450kN（300kN1.5）的載荷。

　　床身有限元分析結果a）強度分析：加載450kN時，*大主應力為91.72Mpa，參。*大主應力發(fā)生在節(jié)點22（喉口圓角處），參和，關鍵點應力列于，各節(jié)點位置參照；原設計應力著色圖原設計應力表節(jié)點號主應力/MPa節(jié)點號主應剛度分析：加載450kN時，*大變形量為2.1310-1cm。

　　原設計變形前后對照圖床身為開式結構，從可以看出，*大變形發(fā)生在節(jié)點80和節(jié)點203處。而我們關注的重點是軸孔相對于工作臺面的變形，因此仍需分析關鍵點位移。通過后處理給出關鍵節(jié)點位移。

　　因為床身為左右對稱結構，所以只分析節(jié)點79.節(jié)點79對應在工作臺墊板上的位置為節(jié)點39和節(jié)點54的中點。依照求出39和54中點處的位移為：<（-3.95510-3）+（-4.88410-3）>/2=-4.419510-3節(jié)點79相對于工作臺的變形為0.181-（-4.419510-3）0.1854cm3優(yōu)選設計減小喉口尺寸或增加床身的剛性是提高床身剛度的關鍵因素，以減小喉口尺寸犧牲產品性能為代價是不可取的。如果簡單地加大主板厚度，剛度雖然提高了同樣會帶來成本的增加。因此，優(yōu)選設計的目標是：在不降低床身強度的前提下，減小床身質量，提高床身的剛度。

　　根據300kN數控沖模回轉頭壓力機床身的實際結構和有限元分析。我們進行了如下的設計更改。參照，將左側A的U形框內床身兩主側板各減薄5mm，減小的質量為床身總質量的13.8%，在右下角B方框區(qū)域將床身主側板加厚3mm，增加的質量約為床身總質量的112%，總質量減少2.6%.床身的其他結構不變。

　　改進設計后床身的應力圖改進后床身的應力場和位移場變化情況分別為：借助后處理文件計算出關鍵點（軸承孔上邊沿）相對于工作臺面的變形為：0.1489cmFEA結果分析：由知：應力由原設計的9172MPa減為87.12MPa.通過可以看出：床身的*大變形由原設計的0.213mm減小為0.163mm.關鍵點變形由0.1854cm減小為0.1489cm.剛度增加197%.同時床身的質量減小2.6%.

　　結束語用有限元法對300kN數控沖?；剞D頭壓力機床身進行強度、剛度分析，可以獲得傳統(tǒng)簡支梁法無法計算的喉改進設計后床身的變形對照圖口圓角處的應力分布與軸承座孔處的變形。其結果比傳統(tǒng)的方法準確、可靠。借助有限元法對床身進行優(yōu)選設計取得了令人滿意的結果。為今后的床身的結構設計與優(yōu)化打下了堅實的基礎。